С.БИРЮКОВ, г. Москва
В различных любительских электромеханических станках и приспособлениях чаще всего используются трехфазные асинхронные двигатели с короткозамкнутым ротором. К сожалению, трехфазная сеть в быту — явление крайне редкое, поэтому для их питания от обычной электрической сети любители применяют фазосдвигающий конденсатор, что не позволяет в полном объеме реализовать мощность и пусковые характеристики двигателя. Существующие же тринисторные "фазосдвигающие" устройства еще в большей степени снижают мощность на валу двигателей.
Вариант схемы устройства запуска трехфазного электродвигателя без потери мощности приведен на рис. 1. Обмотки двигателя 220/380 В соединены треугольником, а конденсатор С1 включен, как обычно, параллельно одной из них.Конденсатору"помогает" дроссель L1, включенный параллельно другой обмотке.
При определенном соотношении емкости конденсатора С1, индуктивности дросселя L1 и мощности нагрузки можно получить сдвиг фаз между напряжениями на трех ветвях нагрузки, равный точно 120°. На рис. 2 приведена векторная диаграмма напряжений для устройства, представленного на рис. 1, при чисто активной нагрузке R в каждой ветви .
Линейный ток Iл в векторном
виде равен разности токов Iз и Ia, а по абсолютному значению соответствует
величине Iф, где Iф=I1=I2=I3=Uл/R — фазный ток нагрузки,
Uл=U1=U2=U3=220 В — линейное напряжение сети.
К конденсатору С1 приложено напряжение Uc1=U2, ток через него равен Ic1 и по фазе опережает напряжение на 90°. Аналогично к дросселю
L1 приложено напряжение UL1=U3,
ток через него IL1 отстает от напряжения на
90°. При равенстве абсолютных величин токов Ic1
и IL1 их векторная разность при правильном выборе емкости и индуктивности
может быть равной Iл. Сдвиг фаз между токами
Ic1 и IL1 составляет 60°,
поэтому треугольник из векторов Iл, Iс1
и IL1 — равносторонний, а их абсолютная величина составляет Iс1=IL1=Iл=Iф.
В свою очередь, фазный ток нагрузки Iф=Р/ЗUL, где Р — суммарная мощность нагрузки. Иными словами, если емкость конденсатора С1 и индуктивность дросселя L1 выбрать такими, чтобы при поступлении на них напряжения 220 В ток через них был бы равен Ic1=IL1=P/(Uл)=P/380, показанная на рис. 1 цепь L1C1 обеспечит на нагрузке трехфазное напряжение с точным соблюдением сдвига фаз.
В табл. 1 приведены значения
тока Ic1=IL1. емкости конденсатора
С1 и индуктивности дросселя L1 для различных величин полной мощности
чисто активной нагрузки.
Реальная нагрузка в виде электродвигателя имеет
значительную индуктивную составляющую. В результате линейный ток
отстает по фазе от тока активной нагрузки на некоторый угол ф порядка
20...40°. На шильдиках электродвигателей обычно указывают не угол,
а его косинус — широко известный , равный отношению активной составляющей линейного тока к его полному
значению.
Индуктивную составляющую тока, протекающего через
нагрузку устройства, показанного на рис. 1, можно
представить в виде токов, проходящих через некоторые катушки индуктивности
Lн, подключенные параллельно активным сопротивлениям нагрузки (рис.
3,а), или, что эквивалентно, параллельно С1, L1 и сетевым
проводам.
Из рис. 3,б видно, что поскольку ток через индуктивность противофазен току через емкость, катушки индуктивности LH уменьшают ток через емкостную ветвь фазосдвигающей цепи и увеличивают через индуктивную. Поэтому для сохранения фазы напряжения на выходе фазосдвигающей цепи ток через конденсатор С1 необходимо увеличить и через катушку уменьшить.
Векторная диаграмма для нагрузки с индуктивной
составляющей усложняется. Ее фрагмент, позволяющий произвести необходимые
расчеты, приведен на рис 4.
Полный линейный ток Iл разложен здесь на две
составляющие: активную и реактивную В результате решения системы уравнений для определения необходимых значений
токов через конденсатор С1 и катушку L1
получаем следующие значения этих токов.
При чисто активной нагрузкеформулы дают ранее полученный результат Ic1=IL1=Iл. На рис. 5 приведены зависимости отношений токов Ic1 и IL1 к Iл от , рассчитанные по этим формулам Для( /2=0,87) ток конденсатора С1 максимален и равен а ток дросселя L1 вдвое меньше. Этими же соотношениями с хорошей степенью точности можно пользоваться для типовых значений , равных 0,85 0,9.
В табл. 2 приведены значения токов Ie1,
IL1, протекающих через конденсатор С1 и дроссель
L1 при различных величинах полной мощности нагрузки, имеющей указанное
выше значение
Для такой фазосдвигающей цепи используют конденсаторы
МБГО, МБГП, МБГТ, К42-4 на рабочее напряжение не менее 600 В или
МБГЧ, К42-19 на напряжение не менее 250 В Дроссель проще всего изготовить
из трансформатора питания стержневой конструкции от старого лампового
телевизора. Ток холостого хода первичной обмотки такого трансформатора
при напряжении 220 В обычно не превышает 100 мА и имеет нелинейную
зависимость от приложенного напряжения Если же в магнитопровод ввести
зазор порядка 0,2 1 мм, ток существенно возрастет, а зависимость
его от напряжения станет линейной.
Сетевые обмотки трансформаторов ТС могут быть
соединены так, что номинальное напряжение на них составит 220 В
(перемычка между выводами 2 и 2'), 237 В (перемычка между выводами
2 и 3') или 254 В (перемычка между выводами 3 и 3') Сетевое напряжение
чаще всего подают на выводы 1 и1'. В зависимости от вида соединения
меняются индуктивность и ток обмотки В табл. 3 приведены значения
тока в первичной обмотке трансформатора ТС-200-2 при подаче на нее
напряжения 220 В при различных зазорах в магнитопроводе и разном
включении секций обмоток Сопоставление данных табл 3 и 2 позволяет
сделать вывод, что указанный трансформатор можно установить в фазосдвигающую
цепь двигателя с мощностью примерно от 300 до 800 Вт и, подбирая
зазор и схему включения обмоток, получить необходимую величину тока.
Индуктивность изменяется также в зависимости от синфазного или противофазного
соединения сетевой и низковольтных (например, накальных) обмоток
трансформатора. Максимальный ток может несколько превышать номинальный
ток в рабочем режиме. В этом случае для облегчения теплового режима
целесообразно снять с трансформатора все вторичные обмотки, часть
низковольтных обмоток можно использовать для питания цепей автоматики
устройства, в котором работает электродвигатель.
В табл. 4 приведены номинальные величины токов первичных обмоток трансформаторов различных телевизоров [1, 2] и ориентировочные значения мощности двигателя, с которыми их целесообразно использовать фазосдвигающую LC-цепь следует рассчитывать для максимально возможной нагрузки электродвигателя.
При меньшей нагрузке необходимый сдвиг фаз уже не будет выдерживаться, но пусковые характеристики по сравнению с использованием одного конденсатора улучшатся. Экспериментальная проверка проводилась как с чисто активной нагрузкой, так и с электродвигателем. Функции активной нагрузки выполняли по две параллельно соединенных лампы накаливания мощностью 60 и 75 Вт, включенные в каждую нагрузочную цепь устройства (см рис 1), что соответствовало общей мощности 400 Вт В соответствии с табл 1 емкость конденсатора С1 составляла 15 мкф Зазор в магнитопроводе трансформатора ТС-200-2 (0,5 мм) и схема соединения обмоток (на 237 В) были выбраны из соображений обеспечения необходимого тока 1,05 А. Измеренные на нагрузочных цепях напряжения U1, U2, U3 отличались друг от друга на 2.. 3 В, что подтверждало высокую симметрию трехфазного напряжения.Эксперименты проводились также с трехфазным асинхронным двигателем с короткозамкнутым ротором АОЛ22-43Ф мощностью 400 Вт [З]. Он работал с конденсатором С1 емкостью 20 мкф (кстати, такой же, как и при работе двигателя только с одним фазосдвигающим конденсатором) и с трансформатором, зазор и соединение обмоток которого выбраны из условия получения тока 0,7 А В результате удалось быстро запустить двигатель без пускового конденсатора и заметно увеличить крутящий момент, ощущаемый при торможении шкива на валу двигателя. К сожалению, провести более объективную проверку затруднительно, поскольку в любительских условиях практически невозможно обеспечить нормированную механическую нагрузку на двигатель.
Следует помнить, что фазосдвигающая цепь — это последовательный колебательный контур, настроенный на частоту 50 Гц (для варианта чисто активной нагрузки), и без нагрузки подключать к сети эту цепь нельзя.
ЛИТЕРАТУРА
1 Кузинец Л. М., Соколов В. С. Узлы телевизионных приемников — М Радио и связь 1987
2 Сидоров И. Н., Биннатов М. Ф., Васильев Е. А. Устройства электропитания бытовой РЭА — М Радио и связь, 1991
3 Бирюков С. Автоматическая водокачка. — Радио,1998,№ 5,с.45,46.